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十二里河河道综合治理工程施工组织设计


置,做到安装牢固、灌浆密实。 ⑥检查井周的回填土。 A.现浇砼水泥砂浆的强度应达到设计规定的强度后方允许回填。 严禁 与浇注井体同步回填。 B井周 80cm宽范围内的回填材料,均应采用无砂大孔混合料或低标号 混凝土,并振捣密实。故本设计在排水检查井 (井室、井室盖板、井筒周 边)80CM范围内应全部回填砂砾石至路面层,密实度达相应要求。 C.压实机具: a.按规范配置的压路机具。 b.特别要配置小型机械如蛙式打夯机和立式冲击夯等。 c.在施工中,优先采用立式冲击夯。 D.压实工艺: a.井室周围的回填,应与管道沟槽的回填同时进行,当井室周围的回 填与管道沟槽的回填不便同时进行时,应留台阶形接茬。 b.当沟槽内每一层回填土压实成型后, 用人工将井室周围 80cm范围内 的松土挖去,换填预先拌制好的无砂大孔混合料或低标号混凝土,并在保 证在混合料强度达到要求时才能回料。 c.井室周围回填压实时应沿井室中心对称进行,且不得漏夯。 d.在进入道路结构层施工时,除采用压路机碾压外,还应采用蛙式打 夯机或立式冲击夯逐层对井周 60公分范围内进行补夯,以清除碾压死角。 ⑦井盖安装施工 A.对井周进行加固:在井筒安装施工完成后,要对井周进行加固。具 体做法是:a.沿井筒周围放加固钢筋箍; b.放置预制钢筋砼井圈,注意要 将预制砼井圈平面位置及标高调整好 (井圈顶至设计路面标高之间的厚度 为路面厚,井圈与井室平面位置一致 );c.井周浇筑无砂大孔混合料或低 标号混凝土进行加固(浇筑砼时必需严格采用机械振捣); d.用临时盖板 将井口盖好。

B.对检查井井盖标高的调整 井盖标高的调整具体做法是: a.露出预制钢筋砼井圈; b.确定检查 井的井盖标高; b.将检查井盖放置在预制钢筋砼井圈上,井盖底沿井周用 4—6个铁制楔型塞,将井盖顶面调至放线标高位置; d.井盖底与预制钢筋 砼井圈间用高标号砂浆进行填充; e.每调好一座井后,用围护进行隔离, 直至砂浆达到强度后方可撤去围护; f.井周用砼进行补填,并用冲击夯具 进行夯实。 ⑧检查井施工的质量监控 A.检查井施工质量应作为截污管道施工重点质量监控对象,检查井的砼底 板浇筑及井周回填土,应作为监理旁站监督的一项重要内容。 B.当检查井基坑挖好后,基底土质和状态要作为一项必检的隐蔽工程 项目经监理工程师验收签证。 C.检查井底板砼浇筑后在井壁前应经监理工程师验收签证。 D.井周每一层回填土压实成型后,要经监理工程师验收签证方可进行 上一层回填土。 E.井盖框的安装底用 4—6个铁制楔型塞来调整井盖标高这一工序, 也 要作为一项的隐蔽工程项目经监理工程师验收签证,井盖框的标高应由监 理工程师逐一复核。 6.6顶管施工 6.6.1 工艺选择 根据工程地质情况,本项目顶管顶管工程适合泥水平衡施工方法。 6.6.2 工具管的选择 选择好顶管顶进机对顶管施工是至关重要的。根据地质资料,本工程 顶管基本穿粉细砂层,该土层无粘性土,稳定性差,所以我们选择泥水平 衡顶管掘进机。泥水平衡顶进机具有沉降控制精度高,顶进速度快,便于 操作和维修,施工可靠性好等特点。 NPD掘进机的开挖面具有二种平衡机 理,大刀盘平衡开挖面的土压力,使之在主动土压力和被动主压力之间,

泥水系统的压力平衡开挖面的地下水压力,这种双重平衡机理的掘进机对 地表隆沉控制精度是很高的,本工程是 NPD1800泥水平衡顶管机。此外, 该顶进机的操作是地面控制室进行的,采用激光导向 ,闭路电视监控,还 具有自动化程度高,质量易控制特点。 (1)施工原理见下图。

NPD顶管掘进机施工原理图 (2)导轨安装 基坑导轨是安装在工作坑内为管道出洞时提供一个基本的设备,导轨

采用 HM450?350型钢加工,导轨面上设有滑块支撑钢管,滑块与管之间设 10mm厚橡胶板。为了预防顶管机进入土体时下沉,安装导轨时,导轨前段 需抬高约 5mm~0mm左右。导轨高程安装允许偏差为 0~+3mm,导轨中线安 装允许偏差为± 3mm。导轨底部用预埋螺栓固定在工作井底板上,安装调 整完毕后导轨下面用无收缩混凝土进行填充。为了防止机头从导轨进入到 预留洞口内造成机头“磕头”,我们先在预留洞口内安装一截延伸导轨,其 高度、轴线均与井内导轨一致。 (3)总顶力估算及压力控制设定 ①泥水仓压力控制 泥水仓压力 Pw,Pw=γ wh+△P 式中:γ w——地下水的容重( KN/ m?) h——地下水位至顶管机中心高度( m),本工程地下水位在 基坑以下, h取 0 △P——泥水压力必须比水压力高出△ P,△P取 20Kpa 泥水仓压力控制值为机头中心位置静止泥水仓压力的 1.00~1.10倍 左右 ②单位面积的切削阻力控制 单位面积的切削阻力 Pe,Pe=N值?10 式中:N值——土的标准贯入值。当 N值<15的情况下, Pe=150 Kpa; 当 N值>15的情况下, Pe=500 Kpa。本工程粉细砂标准贯入值的平均值 为 15,则 N值取 150。 ③总顶力估算 管道的总顶力按照下式估算: F0=л ?D1?L?fk+NF 式中:F0——总顶力标准值( KN) D1——管道外径(m),取 2.16 L——管道设计顶进长度( m),取 45 fk——管道外壁与土的平均摩阻力( KN/㎡) ,取 9KN/㎡

NF——顶管机的迎面阻力(KN)
2

NF=(Pw+Pe)?л /4?D 式中: D——顶管机外径(m),取 2.16 6.6.3 顶进后靠及主顶进系统 (1)后靠允许顶力 根据工程实际情况,本工程顶管工作坑后背采用装配式与钢筋砼护壁 相结合后背墙,装配式后背墙直接支撑与钢筋砼护壁上,同时在后背支撑 面内钢筋砼护壁增加一层钢筋网片。后背承受管子顶进的全部水平顶力, 将顶力均匀地分布在后座墙上。后背应具有足够的强度、刚度和稳定性, 不允许发生相对位移和弹性变形。 经过初步计算及以往经验,采用高 4米、宽 4米、厚 1米的钢筋混凝 土整体式后背,后背埋于工作井底以下 1米。紧贴后座墙,横向密排 40 ?40?500cm方木排木外侧立 7根 50号工字钢,立铁均匀分布在后背中部 2.5米范围内,在立铁外侧放横铁,千斤顶作用在横铁上。使千斤顶的着力 中心在后背高度 1/3—1/2之间。顶进时,管口采用弧形铁保护管口,使管 口受力分布均匀,防止管口集中受压破碎。 假定主顶千斤顶施加的顶进力是通过后座墙均匀地作用在工作坑后的 土体上,为确保后座在顶进过程中的安全,后座的反力或土抗力 R 应为的 总顶进力 P 的 1.2~1.6 倍,反力 R 可采用下式计算:
? ? Kp R ? α ? B ? ? γ ? H2 ? ? 2c ? H ? K p ? γ ? h ? H ? K p ? ? ? 2 ? ?

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