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突发环境事件风险评估报告


Q2 ?
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?S ? (T0 ? Tb ) H ?at

******有限公司突发环境事件应急预案

式中:Q2 T0 Tb S H λ α t

——热量蒸发速度,kg/s; ——环境温度,K; ——沸点温度,K; ——液池面积,m2; ——液体气化热,J/kg; ——表面热导系数(见表 1-7),W/(m· K); ——表面热扩散系数(见表 1-7),m2/s; ——蒸发时间,s。

表 10.4-1 某些地面的热传递性质 λ/(W/(m·K)) α/(m2/s) 地面情况 1.1 1.29×10-7 水 泥 0.9 4.3×10-7 土地(含水 8%) 0.3 2.3×10-7 干阔土地 0.6 3.3×10-7 湿 地 2.5 11.0×10-7 砂 砾 地 经计算,Q2=0.12kg/s。 (2)质量蒸发估算 当热量蒸发结束,转由液池表面气流运动使液体蒸发,称之为质量蒸发。 质量蒸发速率 Q3 按下式计算: Q3=a×p×M/(R×T0)×u(2-n)(2+n)×r(4+n)/(2+n) 式中:Q3 ——质量蒸发速度,kg/s; a,n p R T0 u r 表 10.4-2 稳定度条件 不稳定(A,B) 中 性(D) 稳定(E,F) ——大气稳定度系数,见表 1-8; ——液体表面蒸汽压,Pa; ——气体常数;J/mol· K; ——环境温度,K; ——风速,m/s; ——液池半径,m。 液池蒸发模式参数 n 0.2 0.25 0.3 a 3.846×10-3 4.685×10-3 5.285×10-3

液池最大直径取决于泄漏点附近的地域构型、泄漏的连续性或瞬时性。有围堰时,以 围堰最大等效半径为液池半径;无围堰时,设定液体瞬间扩散到最小厚度时,推算液 池等效半径。
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经计算,稳定度为 D 时,Q3=0.014kg/s。 根据上述计算,二氯甲烷储桶破裂后热量蒸发的时间设 10 分钟;热量蒸发结束后, 转由液池表面气流运动产生的液体蒸发,即质量蒸发,质量蒸发时间约 20 分钟,30 分钟蒸发二氯甲烷的量为 112kg。本项目风险源项见表 10.4-3。 表 10.4-3 二氯甲烷泄漏蒸发风险源 排放时间 排放高度 排放速率 风险物质 事故类型 事故概率 (min) (m) (kg/s) 二氯甲烷 突爆泄漏 10 20 1 1 0.12 0.014(D 类稳定度) 1×10-5 1×10-5

10.4.3 后果计算及风险分析 10.4.3.1 预测结果及分析 选用 HJ/T169-2004《建设项目环境风险评价技术导则》中的虚拟点源多烟团模式,预 测二氯甲烷储桶泄漏事故发生后,30 分钟的泄漏量 112kg,在 D 稳定度下正常风速 (u=1.1m/s)情况下二氯甲烷浓度下风向浓度的分布情况。其预测结果及分析见表 4-4, 从表中计算结果看出: 当发生泄漏事故时,近距离污染尤其严重,高浓度区主要集中在溶剂库附近,100 米 范围内人吸入 20 分钟会出现眩晕。泄漏事故发生时,对敏感点丽景天城小区居民、 **第四医院人员影响较大,100 米范围内人吸入 20 分钟会出现眩晕。对**村、**工 业区其他企业均有一定的影响,但影响不大。对距离较远的**城区、富兴堡、**华骏 汽车销售有限公司等敏感点基本不影响。 虽然发生事故后对环境的风险危害较大,尽管最大可信事故概率较小,要求建设单位 加强管理,杜绝可能发生的事故,要从建设、生产、贮运等各方面采取防护措施,这 是确保安全的根本措施。为了防范事故和减少危害,需制定灾害事故的应急预案。当 出现事故时,要采取紧急的工程应急措施,如必要,应采取社会应急措施,以控制事 故和减少对环境造成的危害。 表 10.4-4 事故发生后有风条件下在不同下风距离处的二氯甲烷浓度(mg/m3) D 类稳定度 内容 二 氯 甲 烷 浓 度 到达时间(min) 敏感目标 距离(m) (mg/m3) 0 6229.94 0.0 100 372.715 49.5 ****** 200 133.81 118.4 ****** 300 73.635 192.2 ****** 400 47.71 268.4 ****** 500 34.475 346.3 ****** 600 26.24 426.0 ****** 700 20.7 506.3 ****** 800 16.945 587.0 ****** 900 14.225 668.0 ****** 1000 12.13 750.9 ****** 1100 10.615 832.5 ******
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1200 9.235 916.1 **村 1300 8.2 998.1 **村 1400 7.395 1082.2 **村 1500 6.665 1166.4 **村 1600 6.01 1248.9 **村 1700 5.485 1333.5 **村 1800 5.04 1418.3 **村 1900 4.68 1503.3 2000 4.335 1588.5 2100 4.03 1671.3 2200 3.73 1756.7 2300 3.515 1842.2 2400 3.3 1927.8 ****** 2500 3.105 2013.5 ****** 2600 2.9 2099.3 ****** 2700 2.74 2185.2 ****** 2800 2.62 2268.4 ****** 2900 2.465 2354.4 ****** 3000 2.36 2440.5 ****** 3100 2.23 2526.7 ****** 3200 2.145 2613.0 ****** 3300 2.03 2699.3 ****** 3400 1.955 2785.7 ****** 3500 1.875 2872.2 ****** 3600 1.8 2958.7 ****** 3700 1.725 3045.3 ****** 3800 1.655 3132.0 ****** 3900 1.58 3218.7 ****** 4000 1.535 3302.1 ****** 4500 1.251 3673.2 ****** 5000 1.09 4171.8 ****** 10.4.3.2 火灾事件预测分析 以甲醇贮罐发生泄漏遇火种发生燃烧,假定泄漏时间 15min。泄漏速度 QL 用柏努利 方程计算: 式中:

QL ? Cd A?

2( P ? P0 )

?

? 2 gh

QL——液体泄漏速度,kg/s; Cd——液体泄漏系数,此值常用 0.6-0.64;取 0.62 A——裂口面积,小孔泄漏,0.0001m2; P——容器内介质压力,101325Pa;
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P0——环境压力,101325Pa; g ——重力加速度,9.8m/s2 h ——裂口之上液位高度 1.0m; ρ——甲醇密度,790kg/m3。 经计算可知,液体燃料泄漏速度为 0.24kg/s,15min 泄漏量 855kg。液体燃料泄漏至 事故池,最大池体面积为 4.8m2。通过池火模式计算,项目投产后,发生甲醇泄漏燃 烧火灾情况下,其影响结果见表 10.4-5。 表 10.4-5 甲醇泄漏燃烧火灾影响计算结果表 伤 害 半 热辐射强度 对 人 的 伤 害 (20% 基本计算结果 对设备的破坏 径(m) (KW/m2) 皮肤裸露) 2.16 18.420 —— 死亡伤害 燃 烧 速 率 : 0.069kg/ 2.94 12.2 —— 二度烧伤 (m2· S) , 4.91 5.36 —— 一度烧伤 火焰高度:6.58 m 5.194 —— 20s 以上感到疼痛 火焰表面热通量: 5 58.12 KW/m2 10 1.355 —— —— 燃 烧 持 续 时 间 : 15 0.587 —— —— 2578.55s 20 0.322 —— —— 财产损失半径: 1.67m 30 0.138 —— —— 由上表可见,一旦发生火灾主要集中在厂区内,在甲醇贮罐 5m 内产生一定的影响, 对厂界外影响不大。 10.4.3.3 爆炸事件预测分析 存储的可燃液体,由于容器遇外火灼烧使器壁的强度下降,或者由于机械碰撞、制造 上的缺陷及腐蚀等使内部压力过高时造成容器破裂,所盛液体瞬间泄漏,并在环境温 度高于其沸点时急剧气化,弥漫于空气中形成爆炸性混合物导致蒸气云爆炸。 经采用蒸气云爆炸模式计算,其影响结果见表 10.4-6。 表 10.4-6 甲醇泄漏爆炸影响计算结果表 基本计算结果 距离(m) 超压(KPa) 对建筑物损害 对人的损害 体腔、肝脾破裂 5 2718.962 钢架桥破坏 (死亡) 体腔、肝脾破裂 10 336.139 钢架桥破坏 (死亡) TNT 当 量 = 体腔、肝脾破裂 15 136.683 防震钢混结构破坏 333.848Kg (死亡) 各种损失半径: 砖墙倒塌 , 钢混屋面 心肌撕裂、脱臼 77.662 死亡半径 = 9.06 m 20 塌下 (严重) 重伤半径 = 27.40m 墙裂缝 (50mm), 钢混 心肌撕裂、脱臼 轻伤半径 = 49.15 25 51.671 屋面严重开裂 (严重) m 砖 墙 裂 缝 财产损失半径= 中度耳伤、肺伤 30 37.660 (0.5--5mm), 钢 混 屋 15.03m (中等) 面起裂 门窗坏 , 砖墙小裂缝 中 耳 、 肺 挫 伤 35 29.118 (0.5mm) (轻微) 40 23.460 门窗坏 , 砖墙小裂缝 中 耳 、 肺 挫 伤
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